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在此次测试中，氮化处理轴距变化量为 352 μm，渗硫氮化处理变化量为 198 μm，渗碳淬火变化量为298 μm，高频淬火变化量为 232 μm，氮化处理+渗硫 氮化处理变化量为 106 μm。变化量由小到大依次为 sn+n、sn、ih、cq 和 n。
各种齿轮的试验后齿面状态
因为比其他表面处理齿轮磨损更---，nt 齿轮齿面端部出现了很多缺口，---夹具定制，并且齿轮侧面出现了很多变形的部分，而其他齿轮没有出现大的缺口或变形;整体来看，与其他处理方式相比，sn+n 处理的齿轮表面形状变化较小，保持了均匀状态。随着磨损的进行，齿面形状发生变化，在齿尖附近发现了许多纵向连续的划痕。该划痕在 ih、cq 和 n 中被大量确认，而在 sn 和 sn+n 中则较少。在齿底附近，由于磨损而形成的沉积物平坦地扩大，以覆盖的形式附着。sn+n 的覆盖面积大。此外，其他 5 种齿轮的表面形状是断续的，而 sn+n 则是连续的。综合来说，sn+n 处理的齿轮表面变形小、划痕小、表面更平整。
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齿形试样凸面的显微组织检查
从图 6 可以看出，齿形试样凸面近裂纹的齿根处有较明显的---磨削区，在 500 倍下放大观察，如图 6(b) 所示，---夹具厂家，白区内有未溶的深色组织，与典型的磨削区特征稍有不同，表明该白在磨齿时产生了磨削热，使表面温度超过材料的相变点 ac1，但未到完全奥氏体化的相变点 accm，---夹具价格，即在 ac1 与 accm之间的两相区重新淬火，形成了这种不完全淬火组织。
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在齿根弯曲强度方面，点线啮合齿轮同样优于渐开线齿轮，其中罗齐汉等对 ansys 有限元软件进行二次开发，制作了一个计算齿根弯曲强度有限元分析流程，并运用此流程对相同参数的渐开线齿轮与点线啮合齿轮进行弯曲强度的有限元计算，得出点线啮合齿轮比渐开线齿轮在弯曲强度方面提高 11.7%的结论。
黄海等为了进一步提高点线啮合齿轮设计效率，以点线啮合齿轮实际弯曲疲劳强度安全系数大为优化目标，建立优化数学模型，采用乘子法进行了参数优化设计研究，广州---夹具，研究成果对提高设计效率有一定帮助。
在齿轮胶合强度方面，黄海等进行了点线啮合齿轮热胶合和冷胶合计算方法研究，其中齿轮热胶合采用积分温度法进行，冷胶合采用油膜膜厚比的方法进行，推导了相关计算公式，给出了胶合强度安全系数计算方法，为点线啮合齿轮胶合强度的评估提供了帮助。
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